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在某些狀況下，測量數(shù)據(jù)之前的簡單攪拌可以系統(tǒng)發(fā)生沉降。在操作粘度計之前，必須先確定粘度計地固定在桌子上并且在適當?shù)母叨取＿x擇轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)速組合，并裝置到粘度計上。粘度計并且使其達到穩(wěn)定的讀數(shù)。然而轉(zhuǎn)子加速過程中所獲得的動量，可能會造成讀數(shù)在穩(wěn)定讀數(shù)附近有擺動的現(xiàn)象。有數(shù)種方法可以獲得較令人滿意的數(shù)據(jù)。在某些情況中，必須花分鐘的時間以達到穩(wěn)定。一般條件下，你只需要等待一個合理的時間讓讀數(shù)穩(wěn)定。
再現(xiàn)性更高的方法是在讓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)一定周期之后再讀取數(shù)據(jù)。由于不同轉(zhuǎn)速情形不同，另一個可行的辦法是在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)一定時間時候再讀取數(shù)據(jù)。你也許會發(fā)現(xiàn)讀數(shù)并不會呈現(xiàn)穩(wěn)定而是一直跳動。這常常是由于流體的非牛頓性質(zhì)所造成的。但是如果讀數(shù)持續(xù)增加或下降，代表流體的性質(zhì)可能會隨時間而變化，這種情況下就需要另外的技巧已獲得正確的粘度。數(shù)字式粘度計的扭力顯示，即使在穩(wěn)定狀態(tài)達到以后，也許仍有會%或%的跳動。這種情況下，只要讀取平均的數(shù)據(jù)即可。
較大的跳動可能由其它原因所造成。我們通常十分關心粘度計的度。以下是一些測試可以幫助我們了解粘度計的狀況軸承的損壞也會造成粘度計讀數(shù)不正確與再現(xiàn)性降低。下列方法的交替測試可以幫助你評估這些機械裝置的狀況數(shù)字式粘度計必須將電源打開，但馬達關閉。將轉(zhuǎn)子連接器轉(zhuǎn)動角度，并且放開使其自動回轉(zhuǎn)。如果每次都可以順利地回轉(zhuǎn)，代表軸承是沒有問題的。按測量鍵，粘度值應是如果連接器緩緩或不順利地回轉(zhuǎn)，代表這樣的粘度計并不能良好運作并需要維修。
后可以使用標準粘度樣品校正粘度計。根據(jù)操作手冊，小心測量這些標準粘度樣品。尼潤公司提供的標準粘度樣品誤差范圍在±\%內(nèi))是一個十分理想的選擇。由于可能會有不能預期的流力行為，我們并不建議使用其它流體做為校正用。如果粘度計可以通過以上全部的測試，那么此粘度計的表現(xiàn)應該會令人滿意的。如果仍然覺得測量出的數(shù)據(jù)不合理，請與我們尼潤公司聯(lián)系。重新校正數(shù)字式粘度計在許多環(huán)境下，使用尼潤公司粘度計測量粘度時，并無法使用ml燒杯容器。
假定其在該范圍內(nèi)滿足知形分布，于是所引入的不確定度分扯為參考標準引入的標準不確定度LL多功能標準源A的校準給出，其交流電壓為時的相對擴展不確定度共標準不確定度為其他因素對多功能標準源電壓值的影響引入的標準不確定度UA型多功能標準源的生產(chǎn)者沒有分別給處每一種因素對輸出電壓的影響，而僅指出在規(guī)定測扯條件下，多功能標準源的不確定度為。于是對千校準點，其不確定度為這些規(guī)定的測址條件包括環(huán)境溫度在范圍內(nèi)；型多功能標準源的電源電壓在士范圍內(nèi)；A型多功能標準源自上一次校準至今不超過年。由千這些條件均得到滿足，并且標準源的校準歷史記錄表明各項技術均為合格，千是可以認為由這些因素的影響而產(chǎn)生的不確定度為,對應的標準不確定度為另外，由千生產(chǎn)者并未明該不確定度服從何種分布，但從歷年校準以及平時的使用經(jīng)驗來看，所使用的A型標準i原輸出電壓值的穩(wěn)定性很好，對微小環(huán)境變化的適應性也較強。因此將該分布視為正態(tài)分布較為合理。相關性由下旗復性帶來的不確定度分批大千分辨力帶來的不確定度分址，所以只考慮重復性帶來的影響除此之外，各輸入址之間未發(fā)現(xiàn)有其他值得考慮的相關性。標準不確定度分肚一覽表符號估計伯。正態(tài)。合成標準不確定度被測從分布的估計由不確定度概釘可知，共有個不確定度分址。
顯然，由參考標準的不確定度和其他因素對標準源的影響引入的不確定度是兩個明顯占優(yōu)勢的分址。兩者均服從正態(tài)分布。因此可以認為被測鼠的分布將接近于正態(tài)分布第三章電勸計量器具建標申請書和技術報告編寫示例擴展不確定度通過估算得出，合成標準不確定度的有效自由度遠大于,取k=,則擴展不確定度為不確定度報告在條件下，被校準A數(shù)字多用表交流電壓點示值誤差為。
交流電流功能,為例測批不確定度評定測扯方法以多功能標準源A為參考標準，采用標準電流源法對數(shù)字多用表交流電流功能點進行校準測扯模型待校準數(shù)字多用表的示值誤差及可表示為互考慮到數(shù)字多用表的分辨力對測址結果的影響以及各種因素對多功能標準源電流值的影響，其測扯校型為式中一數(shù)字多用表所測得的電流；由數(shù)字多用表有限分辨力對測扭結果的影響；多功能標準源輸出的標準電流由于下述原因?qū)Χ喙δ軜藴试措娏髦档木C合影響自上。
短時間內(nèi)，由A型多功能標準源向數(shù)字多用表，輸出標準電流，讀取數(shù)字多用表的示伯，測扯結果為測址次數(shù)電勸計量器具建標指南經(jīng)計貸后可得實驗標準券次測扯平均值的標準不確定度為兒被校準數(shù)字多用表的分辨力引入的標準不確定度數(shù)字多用表此時的分辨力為,因此每一個讀數(shù)值可能包含的誤差應在范圍內(nèi)假定其在該范圍內(nèi)滿足矩形分布，則所引入的不確定度分扯為參考標準引入的標準小確定度多功能標準源的校泭給。
由千測證結果的有效自由度較大，故對千正態(tài)分布來說，包含概率約為。其他測扯點交流電壓其他測址點不確定度的分析方法和計算過程與此相似。標準不確定度分扯評定l數(shù)字多用表讀數(shù)引入的標準不確定度U進行重復性測試。其標準不確定度為其他因素對多功能標消游電壓值的影響引入的標準不確定度型多功能標準源的仆產(chǎn)者沒有分別給出每一種因素對輸出電流的影響，而僅指出在規(guī)定測扯條件下，多功能標準源的不確定度為。
這些規(guī)定的測扯條件包括環(huán)境溫度在范圍內(nèi)；型多功能標準游的電源電壓在范圍內(nèi)；A型多功能標準游自上一次校準至今不超過年。由于這些條件均得到滿足，并且標準源的校準歷史記錄表明各項技術均為合格，于是可以認為由這些因素的影響而產(chǎn)生的不確定度為,對應的標準不確定度為另外，由千生產(chǎn)者并未注明該不確定度服從何種分布，但從歷年校準以及平時的使用經(jīng)驗來看，所使用的A型標準源輸出電壓值的穩(wěn)定性很好，對微小環(huán)境變化的適應性也較強。
將四個方向上的多尺度邊緣進行加權合成，可完成多結構元素的邊緣提取.設SN是終得到的多尺度邊緣，則有結合焊縫邊緣提取的實際情況，各權重均取為0.25時能夠準確提取焊縫邊緣.圖3a為多尺度多結構元素形態(tài)算子終提取的焊縫區(qū)域邊緣，圖3b為傳統(tǒng)單尺度膨脹腐蝕型形態(tài)學算子提取的邊緣.從圖3中可知，直接用小波變換方法檢測出的焊縫區(qū)域邊緣不連續(xù)，Sobel算子易受噪聲影響而檢測出偽邊緣.雖然兩種形態(tài)學算子均能檢測出連續(xù)邊緣，但還需討論比較兩者的準確性.從試驗結果已知焊縫過渡區(qū)域的中心對應實際焊縫中心[3]，在獲得焊縫區(qū)域邊緣后，用掃描邊界點取中值的方法可簡單快速地提取出焊縫中心線.為了驗證多尺度形態(tài)學算法識別緊密對接微間隙焊縫的準確性和適用性，并與傳統(tǒng)形態(tài)學算法進行對比。
而單尺度算法的均方誤差和標準誤差均在0.014～0.038mm之間，平均誤差通過調(diào)節(jié)磁場感應器線圈的勵磁電壓，在磁場變化情況下采集三組焊縫磁光圖像，從每一組數(shù)據(jù)中各選取400幅連續(xù)的焊縫磁光圖像，分別用多尺度形態(tài)學和傳統(tǒng)形態(tài)學方法提取焊縫中心.圖4為不同磁場條件下對應的磁感應強度變化趨勢，測量時磁光傳感器與焊件的提離度是1mm，可以看出，焊縫中心兩端的磁感應強度基本處于對稱狀態(tài)，這與圖2b完全吻合.在不同磁場強度下提取的焊縫中心位置如圖5所示.試驗過程中焊件相對于激光頭在x-y平面上運動，并在磁光圖像上建立x′-y′坐標系.由激光設備校準攝像頭在焊接前獲得實際焊縫位置。
并計算出磁光傳感器(x′-y′坐標系)相對運動路徑與實際焊縫位置(x-y坐標系)之間的關系.磁光圖像的像素當量為b=102pixel/mm，根據(jù)激光校準器與磁光傳感器的坐標對應關系可知，試驗中y軸對應磁光圖像中x′-y′坐標系上的位置為圖像第90行.選取采樣點坐標為每幅焊縫圖像圖6是不同磁感應強度下焊縫中心位置的測量誤差.表1為測量誤差的各種統(tǒng)計參數(shù)，從表1和圖6中可知，勵磁電壓為16.5V和19.0V時，單尺度算法在某些時刻出現(xiàn)較大偏差，導致大誤差超過0.1mm，而多尺度算法在三組試驗中大誤差都在0.05～0.07mm之間.隨著磁感應強度的增大，多尺度算法提取焊縫位置的準確度有所下降，但在三組試驗中誤差均方差和標準差均在0.010～0.030mm之間，平均誤差不超過0.03mm.
不超過0.035mm.由此可知多尺度形態(tài)學算法比傳統(tǒng)單尺度形態(tài)學算法具有更強的噪聲抑制能力，可提取出更為準確的焊縫邊緣，適用于磁光成像緊密對接微間隙焊縫的檢測.(1)在不同磁場條件下，磁光成像多尺度多結構元素形態(tài)學算法能有效檢測焊縫邊緣，準確地提取焊縫中心位置，適用于緊密對接焊縫的識別.對于緊密對接焊縫磁光圖像，單尺度形態(tài)學方法在去噪時容易丟失邊緣信息，多尺度多結構元素形態(tài)學方法既能噪聲干擾又能保留焊縫邊緣信息，有效提高了緊密對接焊縫的檢測精度.焊接質(zhì)量檢測是指對焊接成果的檢測，目的是保證焊接結構的完整性、可靠性、性和使用性。
除了對焊接技術和焊接工藝的要求以外，焊接質(zhì)量檢測也是焊接結構質(zhì)量管理的重要一環(huán)。用于受較小內(nèi)壓的小型容器或管道。檢驗前先對容器或管道充以一定壓力(0.4-0.5MPa)的壓縮空氣，然后沉水以檢驗密封性，如右泄漏；水中必有氣泡發(fā)生。這也是檢查自行車內(nèi)胎是否漏氣的常用乎段。用于受較小內(nèi)壓的小型容器或管道。檢驗前先對容器或管道充以一定壓力(0.4-0.5MPa)的壓縮空氣，然后沉水以檢驗密封性，如右泄漏；水中必有氣泡發(fā)生。這也是檢查自行車內(nèi)胎是否漏氣的常用乎段。用途與煤抽滲漏試驗相同，其靈敏度高于煤油滲漏試驗。試驗前先在焊縫便于觀察一側(cè)粘貼浸過質(zhì)量分數(shù)為5%的HgNO3，水溶液或酚酞試劑的白紙條或繃帶，然后在容器內(nèi)充氨氣或加有體積分數(shù)為1%氮氣的壓縮空氣。
如有泄漏，就會在白紙條或繃帶上泛出色斑。浸過質(zhì)量分數(shù)為5%HgNO3水溶液的為黑斑，浸過酚酞試劑的為紅斑。用于受較小內(nèi)壓及要求有一定密封性的焊接結構。煤油滲透性強，非常適合焊縫的密封性檢驗。檢驗前先在焊縫便于觀察一側(cè)刷石灰水，于燥后在焊縫另一側(cè)刷涂煤油，如有穿透性缺陷，石灰層上會泛出煤油斑或煤油帶。觀察時間為15-30min。氦質(zhì)譜試驗是目前密封性檢驗的有效手段，氦質(zhì)譜儀靈敏度極高，可檢出體積分數(shù)為10-6的氦。試驗前先在容器內(nèi)充氦，然后在容器焊縫外側(cè)檢漏。缺點是氦氣價昂及檢驗周期較長。盡管氦氣有極強穿透力，但極微小縫隙(此類縫除用其他手段無法檢出)的穿透仍須較長時間，一些厚壁容器的檢漏往往長達數(shù)十小時。
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