65錳鋼板電對(duì)部分普通鋼涂搪后首先對(duì)一40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板維應(yīng)變平面沖擊載荷下20#鋼的動(dòng)態(tài)拉伸斷裂行為進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究考察了加載應(yīng)力和拉伸應(yīng)變率影響;然后基于損傷度函數(shù)模型對(duì)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬研究結(jié)果表明:模型中定義的特征物理量-斷裂臨界損傷度與外載荷條件（加載應(yīng)力和拉伸應(yīng)變率）的無關(guān)性或不敏感性; 采用Ls-dyna動(dòng)力有限元程序并嵌入損傷度函數(shù)模型對(duì)滑移爆轟下20#鋼柱殼內(nèi)爆驅(qū)動(dòng)層裂進(jìn)行二維數(shù)值模擬研究結(jié)果表明:一維應(yīng)變平面層裂實(shí)驗(yàn)和模型計(jì)算確定的損傷模型參數(shù)也適用于描述柱殼構(gòu)形復(fù)雜應(yīng)力環(huán)境下的動(dòng)態(tài)拉伸斷裂問題.從而初步證實(shí)了斷裂臨界損傷度可以看作是一個(gè)表征延性金屬動(dòng)態(tài)拉伸斷裂的內(nèi)稟物性參數(shù). 

  45號(hào)鋼板時(shí)域分析和片試驗(yàn)研究了20#鋼在南京沿江近中性土壤中的腐蝕規(guī)律和機(jī)理。在3種不同土壤中埋片對(duì)腐蝕后的試樣腐蝕形貌和產(chǎn)物進(jìn)行EDS和XRD分析并測(cè)定了試樣的腐蝕速率、自腐蝕電位以及極化曲線隨時(shí)間的變化關(guān)系。試驗(yàn)結(jié)果表明隨著時(shí)間的延長(zhǎng)腐蝕速率是不斷變化的;3種不同土壤中的鋼試樣經(jīng)過相同的腐蝕時(shí)間后1#和2#腐蝕為嚴(yán)重3#腐蝕程度稍輕;經(jīng)過2個(gè)月腐蝕后能譜和射線分析其腐蝕產(chǎn)物主要是非晶質(zhì)、Fe（OH）3和Fe2O3;不同時(shí)間和土壤的電位變化規(guī)律是不同的與腐蝕速率變化規(guī)律是一致的。并探討了近中性土壤腐蝕機(jī)理。 減少氫滲透時(shí)間逐漸降低但在退火溫度730℃保溫5 h后試驗(yàn)鋼的氫滲透時(shí)間仍40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板可以滿足要求。通過濕法涂搪試驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證了氫滲透時(shí)間測(cè)定方法的可信性同時(shí)鋼板與涂層間具有良好的密著性能。 42crmo鋼板

45號(hào)鋼板65錳鋼板42crmo鋼板40cr鋼板通過20Cr本文通過Fe-Fe3C相圖得到20#鋼中鐵素體（碳溶于α-Fe的間隙固溶體）和滲碳體（鐵和碳形成的間隙化合物即:Fe3C）的微觀組織結(jié)構(gòu)利用Material Studio軟件建立α-Fe/Fe3C原子尺度的微觀模型.利用Lammps軟件對(duì)主裂紋附近存在微裂紋和微孔洞兩種典型缺陷的20#鋼模型進(jìn)行了分子動(dòng)力學(xué)模擬.在正則系綜（NVT）條件下研究了微觀裂紋和孔洞對(duì)材料力學(xué)性能的影響.研究結(jié)果顯示裂紋的擴(kuò)展是原子間化學(xué)鍵斷裂、裂紋 不斷發(fā)射位錯(cuò)導(dǎo)致的;當(dāng)裂紋到達(dá)α-Fe/Fe3C的界面后便止裂裂尖逐漸鈍化裂紋 不斷向滲碳體（Fe3C）發(fā)射位錯(cuò)滲碳體（Fe3C）中的原子失去了原來的排列特征局部留下了難以恢復(fù)的空位偏向于裂尖鈍化和沿滑移面剪切斷裂機(jī)制.本文提供的研究方法和結(jié)論對(duì)揭示20#鋼的微觀變形與失效機(jī)理具有重要的參考價(jià)值.為進(jìn)一步研究腐蝕條件下20#鋼的失效機(jī)理打下了基礎(chǔ). 42crmo鋼板

   設(shè)計(jì)了40Cr鋼的端面淬火工藝研究了φ110 mm工件斷面從表層到心部淬火后的組織并測(cè)試了從表層到心部的硬度分布。結(jié)果表明:40Cr 淬火工藝為
以2-巰基苯并咪唑（MBI）為緩蝕劑MBI與十六烷基三甲基溴化銨（CTAB）為復(fù)配緩蝕劑考察其在模擬油田情況下對(duì)20#鋼的緩蝕性能的影響。采用SEM和AES考察緩蝕劑使用前后碳鋼的表面形貌和各元素含量利用腐蝕速率快速評(píng)定儀對(duì)20#鋼材料的腐蝕速率進(jìn)行測(cè)定由電化學(xué)工作站測(cè)試20#鋼的極化曲線和交流阻抗曲線。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明當(dāng)測(cè)試溫度為30℃時(shí)單獨(dú)使用MBI對(duì)20#鋼有一定緩蝕效果MBI質(zhì)量濃度為1.98g/L時(shí)緩蝕效率 為86.04%;當(dāng)采用MBI+CTAB復(fù)配緩蝕劑時(shí)緩蝕效果優(yōu)于單獨(dú)使用MBI時(shí)的緩蝕效果CTAB質(zhì)量濃度為0.3g/L時(shí)緩蝕效率達(dá)到95.87%。 。45號(hào)鋼板65錳鋼板42crmo鋼板40cr鋼板 

45號(hào)鋼板電化針對(duì)40Cr鋼軸套內(nèi)45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板部缺陷問題通過使用直讀光譜儀（OES）、光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電子顯微鏡（SEM）等觀察分析手段對(duì)缺本論文主要研究了不同類型的有機(jī)物分子在鐵或20#鋼表面的自組裝膜。利用EIS、極化曲線研究了自組裝膜對(duì)鐵或鋼在酸性溶液中的緩蝕作用;利用XPS 65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400、FT-IR、SEM、EDS表征了鐵表面自組裝膜的化學(xué)組成和表面微觀形貌;利用量子化學(xué)計(jì)算和分子模擬對(duì)自組裝膜與金屬基底的鍵合狀態(tài)、吸附構(gòu)型、排列方式等微觀性質(zhì)進(jìn)行了研究在理論上為自組裝膜的形成機(jī)理提供相關(guān)輔助信息。本論文的主要研究成果包括以下兩個(gè)方面:1.將純鐵電極、20#鋼電極在2-巰基-5-甲基-134-噻二唑（McMT）乙醇溶液中組裝不同時(shí)間形成自組裝膜利用電化學(xué)方法和表面分析技術(shù)對(duì)自組裝膜的各種性質(zhì)進(jìn)行表征。EIS結(jié)果表明隨著電極的浸泡時(shí)間的增長(zhǎng)自組裝膜的緩蝕效率增加。鐵和20#鋼極化曲線的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出自組裝膜的形成同時(shí)抑制了鐵的陽極過程和陰極過程。組裝后電極的極化曲線整體向低電流區(qū)域移動(dòng)腐蝕電流也隨著浸泡時(shí)間的增加而減小。XPS、SEM/E 65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400

  45號(hào)鋼板AZ91D鎂合金試樣制備過程中研磨和拋光的影響因素;其次采用電化學(xué)工65錳鋼板作站研究了 AZ91D鎂合金在NaCl溶液中的電化學(xué)并在鐵電極表面制備了四種希夫堿自組裝膜。采用FT-IR表征了自組裝膜的形成。四種希夫堿分子的官能團(tuán)的特征吸收峰即“-C=N-”均在FT-IR結(jié)果中被發(fā)現(xiàn)并且與純化合物的紅外譜圖相比其峰位置均發(fā)生紅移。由此可以看出希夫堿分子吸附在鐵表面并且與鐵之間的相互作用導(dǎo)致其吸收峰發(fā)生紅移。采用EIS和極化曲線研究了希夫堿自組裝膜對(duì)鐵電極在0.5 mol·dm-3 65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400

以工廠換65錳鋼板45號(hào)鋼板42crmo鋼板40cr鋼板熱根據(jù)油田腐蝕環(huán)境研究了Cl-、Ca2+、CO2分壓、溫度和流速對(duì)20#和L245NS兩種管線鋼的腐蝕影響規(guī)律。由于兩種碳鋼的成分相近腐蝕速率和腐蝕規(guī)律也十分相近。兩種碳鋼的腐蝕速率均隨溫度、CO2壓力和流速的升高而增大但隨Cl-和Ca2+含量變化的規(guī)律較復(fù)雜。從電化學(xué)阻抗譜分析看L245NS鋼的耐腐蝕性能略優(yōu)于20#鋼但結(jié)合腐蝕速率和極化曲線數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)兩種鋼材的耐腐蝕性能差異甚微。在油田實(shí)際生產(chǎn)中若介質(zhì)平均腐蝕速率大于0.25 mm/a或點(diǎn)蝕率大于0.38 mm/a這兩種碳鋼在應(yīng)用時(shí)必須采取適當(dāng)?shù)膬?nèi)防腐措施。 。 

45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板研究Q345E鋼與20CrMnTiH鋼焊接接頭焊接工藝選取實(shí)心焊絲ER50-6作為焊接材料保護(hù)氣體為CO2為弄清西部某油田集輸管線穿孔原因?qū)κ?0#鋼管樣品進(jìn)行了宏觀形貌分析、化學(xué)成分分析、金相試驗(yàn)分析、腐蝕產(chǎn)物的組成與結(jié)構(gòu)分析。結(jié)果表明引起該鋼管腐蝕穿孔和形成腐蝕坑的主要原因是高含CO2和高含氯離子環(huán)境下鋼管發(fā)生局部腐蝕20#鋼不適合在這種含腐蝕介質(zhì)環(huán)境中使用。 65錳鋼板45號(hào)鋼板42crmo鋼板40cr鋼板